一、玻璃窑用新型熔铸AZS砖开发之探索（论文文献综述）
唐永晟[1]（2021）在《面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计》文中研究指明玻璃生产是能源高消耗产业,我国单位玻璃生产能耗远高于发达国家,其节能降耗技术仍有待进一步提升。在玻璃生产过程中,玻璃熔窑蓄热室是能量交换的重要设备,其工作效率的提高能够大大降低玻璃生产的单位能耗。本文以FY公司玻璃生产为研究对象,对其玻璃熔窑蓄热室外墙和格子体结构参数进行优化设计,以提高蓄热室热效能和格子体性能,从而达到节能降耗的目的,并为之后的蓄热室设计提供参考。具体过程如下:本文首先对FY公司玻璃熔窑蓄热室外墙和格子体结构,以及工作原理进行分析研究。分别建立了蓄热室热效能指标和格子体性能指标,以此为优化目标。本文接着使用响应面法对蓄热室外墙和格子体结构进行优化。响应面法先是通过中心组合设计获得用于建立变量因素与响应值回归方程的实验点,选取蓄热室外墙热效能指标和格子体性能指标作为响应值,蓄热室外墙和格子体结构参数作为变量因素。由于实验点众多,采用数值模拟的方式来获得不同变量参数组合下的实验点数据。然后利用树突网络求得回归方程,并构建了变量参数与响应值的多目标优化函数。通过变量因素与响应值的回归方程,分析了蓄热室外墙高宽比、长宽比以及小炉入口长宽比对于玻璃熔窑蓄热室热回收效率和出口温度的影响;分析了格子体的厚度、格子体孔径以及槽宽、槽深等因素对于努塞尔系数、摩擦阻力系数以及综合换热性能的影响。本文最后利用非支配遗传算法NSGAⅢ求解蓄热室外墙与格子体的多目标优化函数,获得对应的最优帕累托解集,并与优化前结构进行对比分析。优化后的蓄热室出口温度得到降低,蓄热效率得到提高。优化后的格子体的换热和流动性能均得到加强,综合换热性能显着提高。对于蓄热室结构的优化达到了预期的节能效果。
胡建辉[2]（2019）在《中国建材总院科技在行动——环保责任重于泰山 瑞泰强化绿色发展》文中研究表明改革开放以来,中国经济社会建设取得了举世瞩目的伟大成就,但与此同时,经济建设和生态环境之间的矛盾不断显现,成为制约我国发展的瓶颈。党和政府越来越重视生态文明的建设,从2013年习近平总书记提出"绿水青山就是金山银山"理念,到党的十九大报告指出:"建设生态文明是中华民族永续发展的千年大计,必须树立和践行绿水青山就是金山银山的
刘巍[3]（2018）在《梯度耐火材料的设计及其在渐变温度场下的热应力分析》文中研究说明作为炉衬使用的耐火材料在服役过程中,自身存在渐变温度场,温度及某些内在的化学反应使材料产生膨胀或收缩,不同部位相互约束产生热应力,当其大于材料本身强度时,将产生不同形式的破坏,但渐变温度场对未烧成耐火材料具有一定的利用价值。因此,本课题从热应力与热膨胀性能的关系出发,得出理想热膨胀性能曲线,对不同材质耐火材料的热膨胀性能进行了研究,并根据理想曲线确定研究主材质,确定以轧钢加热炉用粘土砖为研究对象,通过改变材料的成分与结构,研究其对热膨胀性能的影响,利用ANSYS有限元法分别对不同成分和不同结构的材料进行复合,分别形成成分梯度和结构梯度耐火材料,对复合前后的试样进行温度、应力的模拟分析研究。研究得出以下结论:（1）理想热膨胀系数随温度升高而减小,且曲线斜率不断减小;理想热膨胀率曲线近似一条水平直线。600 oC处理后,石英质、焦宝石质材料热膨胀系数随温度升高而减小,与理想曲线变化趋势一致;刚玉尖晶石质、高铝质、莫来石质、镁质耐火材料随温度升高先增大后减小,参考理想曲线变化趋势,确定焦宝石质材料为研究主材质。（2）利用成型压力形成的气孔率梯度较小,结构梯度DT1（高温面到低温面越来越致密）的应力小于DT2（高温面到低温面越来越疏松）;DT1与成型压力为20 MPa的均一结构热应力相差不大。造孔剂法形成的气孔率梯度较大,结构梯度CT1（高温面到低温面越来越疏松）的应力小于CT2（高温面到低温面越来越致密）;与均一结构相比,CT1最大应力值最小。（3）热应力随试样显气孔率的增大呈现先减小后增大的规律,导致出现（2）中的现象。主要原因如下:显气孔率在17.522.8%时,随试样显气孔率增大,气孔与裂纹一定程度上对试样热膨胀的吸收作用增强,进而减小材料内部热应力;显气孔率在23.531.8%时,随试样显气孔率增大,导热系数减小,内部温度梯度增大,由温度梯度产生的热应力增大,此外,材料高温热膨胀系数曲线斜率增大,膨胀或收缩不一致性加剧,相互约束,进而热应力增大。（4）莫来石的加入使试样热膨胀性能曲线与理想热膨胀性能曲线相差越来越大,不利于均一成分试样热应力的降低,且随加入量的增加而增大;与均一成分F0、F5、F10相比,莫来石成分梯度FT1（高温面到低温面莫来石含量递增）和FT2（高温面到低温面莫来石含量递减）均不利于热应力的降低。高温下红柱石的莫来石化形成微小裂纹,有利于试样热应力的降低,但加入量与最大应力值无明显关系;红柱石成分梯度HT2（高温面到低温面红柱石含量递减）与加入红柱石的均一成分试样最大应力值相差不大。（5）广西白泥的加入使试样高温阶段的热膨胀性能曲线不断向理想热膨胀性能曲线靠近,均一成分试样热应力不断减小;与均一成分试样相比,成分梯度NT2（高温面到低温面广西白泥含量递减）热应力显着降低,梯度结构NT2明显优于NT1（高温面到低温面广西白泥含量递增）。（6）本试验将基础理论研究、性能测试、材料设计结合起来,研究热膨胀性能与温度的变化关系,并通过对材料结构与组成的设计,对其在温度场下形成的渐变性能梯度进行优化;设计不同的结构梯度和成分梯度模型,并分别与均一结构和均一成分模型的应力场进行比较,得到有利于减小试样热应力的结构梯度和成分梯度。这对于我们制备低成本、高性能梯度耐火材料具有重要的研究意义,同时对进一步设计开发梯度耐火材料（物相梯度、结构梯度和组成梯度）及其现场应用具有指导意义。
蒋严伟[4]（2018）在《磷酸盐基高铝耐火可塑料的制备及性能研究》文中认为近年来,磷酸盐结合剂以及磷酸盐基高温复合材料由于其良好的性能引起了广泛的关注。磷酸盐基高铝耐火可塑料作为一种重要的不定型耐火材料,由于其在中高温下（700-1400℃）有着良好的机械性能,常被作为耐磨修补材料用于中温锅炉（700-1100℃）。然而,由于煅烧温度的限制,使得此耐火材料的强度在其工作温度下不能达到最佳。目前,关于中温下增强高铝耐火材料机械强度的文献报道较少,因此设计一种新型耐火材料或增强耐火材料的性能使其与工作温度相配是至关重要的。本文对不同磷酸盐结合剂以及耐火材料的组成结构和性能进行了研究,主要研究内容如下:1.以不同Al/P摩尔比的氢氧化铝和磷酸为原料制备了一系列的磷酸铝盐结合剂。通过结合剂的组成、粘度、晶型转变、含水量等因素对结合剂的性能进行研究。结果表明,当Al/P=1/3时,结合剂的组成为Al（H2PO4）3,随着Al/P比例的增加,结合剂中的组成为Al（H2PO4）3和Al（H2PO4）（HPO4）的混合物。磷酸二氢铝（Al（H2PO4）3）相比与其他磷酸盐有着较好的粘结性能,Al（H2PO4）（HPO4）含量的增加将使得结合剂的粘结性能下降。此外随着温度和含水量的升高,磷酸铝盐结合剂的粘度将会降低,使得其润湿性能提高。2.以磷酸二氢铝为结合剂,煅烧氧化铝和硅灰为主要填料,铝酸钙水泥为促凝剂,纳米氧化铜为烧结助剂,0-1 mm和1-3 mm粒径的棕刚玉为骨料制备磷酸盐基高铝耐火可塑料。通过耐火材料的组成、微观结构、线性变化率、显气孔铝、体积密度、抗压和抗折强度等研究硅灰含量、氧化铜烧结助剂、棕刚玉骨料的填充等因素对耐火材料的影响。结果表明:（1）硅灰在耐火材料中的含量在8-12 wt.%最为合适;（2）5 wt.%纳米氧化铜的添加可以与氧化铝在900℃形成铝酸铜尖晶石结构,使得耐火材料的抗压和抗折强度提高近一倍;（3）40-50 wt.%的0-1 mm棕刚玉骨料的添加,不仅可以有效的降低结合剂的用量,而且可以在耐火材料中起到骨架的作用,使得耐火材料的致密性以及抗折强度得到显着提高;（4）1-3 mm棕刚玉的加入则会因粘结界面面积减小,导致耐火材料的强度降低。3.以硼酸为烧结助剂,制备磷酸盐基高铝耐火可塑料。通过对硼酸与氧化铝的相转变行为以及不同硼酸添加量的耐火材料的线性变化率、显气孔率、体积密度、抗压抗折强度、微观形貌等进行研究,得到如下结果:当氧化铝硼酸混合物分别在700-950℃和950℃以上煅烧时,产物分别为细长型的2Al2O3·B2O3晶须和粗短型的9Al2O3·2B2O3晶须,并且在摩尔比Al/B>9/2时,硼酸铝晶须的组成和微观结构将不受Al/B摩尔比的影响。此外,适当硼酸的添加将显着的提高耐火材料的致密性以及机械强度,过多的硼酸将会在耐火材料中引入大量的结合水并且水分的蒸发将会对耐火材料产生一定的膨胀作用,同时过多的硼酸还将导致大量硼酸铝晶须生成,在耐火材料内部产生内应力,使得强度降低。此外,硼酸在高铝耐火材料的最佳加入量受温度的影响,总的来说,在煅烧温度为700℃,900℃和1100℃时,磷酸盐基高铝耐火可塑料全粉料体系中硼酸的最佳添加量分别为5 wt.%、4 wt.%和3 wt.%。
刘志[5]（2017）在《SiC-Si废料制备耐火材料的研究》文中研究说明太阳能光伏所需晶体硅片加工过程中产生大量的切割废料浆。干燥后固态切割废料除含少量聚乙二醇外,主要成分为SiC、Si,因此称之为SiC-Si废料。本课题首先研究了某晶体硅片厂排放的SiC-Si废料的组成及其升温氧化过程,在此基础上采用烧结法直接制备了硅质耐火材料,并通过调整废料中Al2O3的掺量制备了性能优良的多孔和莫来石质耐火材料。利用这种固体废弃物制备耐火材料有助于减轻企业的环保压力,并降低耐火材料的生产成本。实验通过XRF、XRD、TG、SEM等现代测试手段对SiC-Si废料原粉和氧化料、制备的耐火材料进行了分析,探讨了不同温度、升温速率和粒度对废料氧化性的影响以及制备工艺对耐火材料形成、结构和性能的影响。通过大量实验,确定了该废料制备硅质、多孔和莫来石质耐火材料的最佳配比及工艺参数。成分分析显示所用SiC-Si废料中含有62.63%SiC和27.49%Si,这些成分可作为制备耐火材料的硅源。结合20-1500℃范围内的非恒温和恒温热重分析以及X射线衍射分析结果,可以看出SiC-Si废料的升温氧化过程包含Si的氧化、Fe的氧化和SiC的氧化三个阶段,完全氧化后的产物是方石英和Fe2O3。球磨预处理和以较低的升温速率升温更有利于SiC-Si废料的氧化。单独以SiC-Si废料为原料采用烧结法成功制备了以方石英为主晶相的硅质耐火材料。最佳制备工艺条件为:在50MPa压力下制坯,以3℃/min的升温速率升温到1550℃,烧结6h。所得试样中SiO2含量为94.86%,体积密度为1.75g/cm3,抗折强度为23.32MPa,耐火度可达1680℃。SiC-Si废料中的SiC高温氧化会产生SiO2和碳氧化物气体,Fe会被氧化成Fe2O3,通过调整配料中Al2O3的掺量,可在高温热烧结时形成液相,同时碳氧化物气体被这种液相包裹难以排出,从而成功的制备了多孔耐火材料。研究表明,当Al2O3掺量为20%时,SiC-Si废料在1515℃烧结2h可制备出多孔耐火材料。烧结所得试样体积密度为0.78g/cm3,室温导热系数为0.354W/（m﹒K）,耐火度可达1560℃,可作为高温隔热保温材料使用。SiC-Si废料的氧化产物以SiO2为主,为获得莫来石相含量较高的耐火材料,需在原料中加入6780%的Al2O3。实验比较了氧化铝掺量、烧结温度、烧结时间对烧结体中莫来石生成的影响。结果表明,当氧化铝掺量为75%,烧结温度为1550℃,烧结时间为2h时,热处理后的试样莫来石相含量最高,可达92.99%。试样的体积密度为1.63g/cm3,耐火度超过1800℃。
中国建筑材料联合会[6]（2016）在《关于印发《建筑材料工业“十三五”科技发展规划》的通知》文中指出联合会各副会长单位、各省、自治区、直辖市建材协会、各专业协会:为贯彻落实《国民经济和社会发展第十三个五年规划纲要》、《国家中长期科学和技术发展规划纲要（2006-2020）》和《中国制造2025》,充分发挥科技创新在全面创新中的引领作用,依靠科技创新驱动建材行业结构调整、转型升级、转变经济发展方
钟报安[7]（2016）在《玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究》文中指出近年来我国在的玻璃纤维窑炉已逐步由空气燃烧向全氧燃烧升级,节能减排方面取得不少的成绩,但全氧燃烧的生产应用技术水平与发达国家仍有一定差距,我们需要加强学习和研究。另外,全氧燃烧技术在无碱玻璃纤维窑炉应用过程也存在不少实际的问题急需解决。本课题以广州忠信世纪玻纤有限公司年产1.2万吨的一期（CS-1B）无碱玻璃纤维窑炉为对象,基于生产的应用的实际需要展开研究分析。主要研究了:玻璃纤维池窑窑炉结构设计,火焰空间及燃烧器的选择,耐火材料的选用,引用新的处理废气办法减少全氧燃烧带来的负面影响。研究获得结论:确定一期窑炉（CS-1B）熔化部设计方案:池窑长12.5m,宽3.6m,长宽比为3.47:1,玻璃液深度为625mm,胸墙高735mm。确定E3枪作为全氧燃烧器,熔化部采用五支氧枪均匀错排方式排布。全氧燃烧无碱玻璃纤维池窑可以采用性价比极高的国产耐火材料,大碹采用MF-75B砖,胸墙选择MF-75A砖,池壁选用致密氧化铬砖CR94-MD。重油粘度越小,氧枪更换次数越少,重油粘度控制不应超过20 mm2/s。一期窑炉经全氧燃烧改造后,月重油总耗量比改造前减少112.98吨,为原总耗油量的33.28%,氮氧化物含量由598mg/m3降低至359mg/m3,下降幅度达66.6%。全氧燃烧池窑易产生高温烟气硫酸露点腐蚀的现象,开发应用ND钢作为材质,并使余热锅炉烟气出口温度控制在190℃左右或以上,可保证引风机的使用寿命。
宁本荣[8]（2014）在《熔铸锆刚玉砖生产中的树脂砂造型工艺的探讨》文中研究说明阐述了熔铸锆刚玉砖的材料和生产特点及树脂砂造型工艺在熔铸锆刚玉砖生产中的优点和容易出现的问题,对如何改进树脂砂造型工艺在熔铸锆刚玉砖生产中的应用和提高熔铸锆刚玉砖产品质量和外观色泽进行了探讨。
袁斐[9]（2013）在《熔铸锆刚玉材料冷却过程模拟研究》文中提出熔铸锆刚玉耐火材料是玻璃窑炉极为重要的筑窑材料。由于玻璃行业发展减缓和新玻璃熔化技术的应用,对耐火材料的要求更加苛刻。而生产熔铸耐火材料的冷却退火阶段容易产生裂纹、掉角等缺陷,降低产品合格率。通过实验改进上述问题,成本高、耗时长、不易定性分析。因此,本文选用计算机模拟软件COMSOL Multiphysics,对熔铸AZS33耐火砖进行冷却凝固过程模拟计算,研究铸型材料及其厚度对冷却过程中最高温度、最大热通量以及最大热应力分布的影响,主要结论有：（1）铸件凝固顺序从角部逐渐向铸件中心扩展,结晶粒度从角部向几何中心逐渐增大；砂型厚度增大,完全凝固所需的时间越短,较大热通量的分布面积越大,有利于快速降温和形成细小的结晶结构。铸件在长度方向1/4和3/4处较早达到中期热应力峰值。（2）采用Si02砂型时,冷却速度最慢,热应力集中现象比较严重,采用4cm厚砂型中期热应力高达227MPa。（3）采用刚玉砂型时,冷却过程中较大热通量分布相对较均匀,冷却时间较短,更有利于形成结晶细小的较均匀的材料显微结构；最佳厚度为5cm-6cm,使中期最大热应力峰值降低到125MPa,对减少产品表面裂纹和提高产品的合格率有利。（4）铸铁型厚度越大,凝固时间越短,同时结晶越均匀,冷却中期热应力峰值越小,对减少产品表面裂纹和提高产品的合格率更为有利。（5）石墨型使铸件凝固时间较长,最大热通量分布不如铸铁和刚玉均匀。铸件冷却中期热应力峰值较大,不利于减少裂纹。（6）比较四种材料,采用刚玉和铸铁型时,铸件凝固时间较短,热通量分布较均匀,结晶较为细密,同时冷却中期热应力的峰值较低,铸件不易产生裂纹。如果同时考虑铸型对铸件表面的污染问题,采用刚玉砂型最佳。将模拟计算结果与已有模拟结果和实际生产情况进行对比分析,验证了模型和模拟计算结果的正确性。
史汝隽[10]（2011）在《中国耐火材料制品市场的营销策略研究》文中指出我国的耐火材料工业自二十世纪五十年代末建立起来,经过近六十年的迅速发展,目前已形成了完整配套的工业体系。近年来,中国耐火材料市场的企业数量不断增多,国际大型耐火材料企业对中国耐火材料市场的参与度越来越高,中国耐火材料市场的竞争越来越激烈,如何能在中国耐火材料市场中成功营销成为很多企业面临的挑战。本文在客观分析中国耐火材料行业和市场环境的基础上,根据STP目标市场营销理论和产业市场细分理论,对中国耐火材料制品市场进行具体分析,通过对市场细分依据详解和对细分市场评估、目标市场选择和目标市场营销策略的阐述,为企业参与中国耐火材料市场营销提供决策支持。文章分为三部分:第一部分为第二、三、四章,主要陈述波特五力模型理论、产业市场理论、产业市场细分模型理论和STP目标市场营销理论,并以我国耐火材料市场为研究对象,对中国耐火材料市场的行业环境和市场环境进行系统分析,呈现出中国耐火材料市场的基本特点,得出在中国耐火材料市场竞争激烈的情况下,企业参与竞争应注重营销策略的基本结论;第二部分为第五章,根据STP理论和产业市场相关理论,并结合中国耐火材料市场特征,对中国耐火材料市场的细分依据进行详解,对中国耐火材料市场的目标市场评估、市场覆盖策略选择和市场定位策略进行具体阐述;第三部分为第六章,对新进入者TR公司的市场营销策略进行实证分析。由于耐火材料产业的专业性,本文仅从产业市场营销角度对中国耐火材料市场进行了分析,期望能为企业参与中国耐火材料市场营销提供科学依据和支持。
二、玻璃窑用新型熔铸AZS砖开发之探索（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、玻璃窑用新型熔铸AZS砖开发之探索（论文提纲范文）
（1）面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 玻璃熔窑蓄热室节能研究现状 |
| 1.2.2 玻璃熔窑蓄热室结构研究现状 |
| 1.2.3 结构优化研究现状 |
| 1.2.4 研究现状总结 |
| 1.3 论文研究内容与结构 |
| 2 玻璃熔窑蓄热室结构与优化方法分析 |
| 2.1 玻璃熔窑蓄热室结构 |
| 2.1.1 玻璃熔窑蓄热室外墙结构 |
| 2.1.2 玻璃熔窑蓄热室格子体结构 |
| 2.1.3 玻璃熔窑蓄热室工作原理 |
| 2.2 蓄热室结构优化方法 |
| 2.2.1 响应面法 |
| 2.2.2 数值模拟法 |
| 2.2.3 树突网络算法 |
| 2.2.4 非支配遗传算法NSGAⅢ |
| 2.3 本章小结 |
| 3 FY公司玻璃熔窑蓄热室外墙结构参数优化 |
| 3.1 FY公司蓄热室结构 |
| 3.2 蓄热室热效能指标 |
| 3.2.1 蓄热室热回收效率 |
| 3.2.2 蓄热室出口温度 |
| 3.3 基于响应面法的外墙结构优化 |
| 3.3.1 外墙数值模拟 |
| 3.3.2 外墙结构参数的中心组合设计 |
| 3.3.3 外墙结构参数的多目标优化函数 |
| 3.4 外墙结构参数对热效能的影响 |
| 3.5 基于NSGAⅢ对蓄热室外墙结构的优化求解 |
| 3.6 本章小结 |
| 4 FY公司玻璃熔窑蓄热室格子体结构参数优化 |
| 4.1 格子体的性能指标 |
| 4.1.1 格子体努塞尔数 |
| 4.1.2 格子体摩擦阻力系数 |
| 4.1.3 格子体综合换热性能 |
| 4.2 基于响应面法的格子体结构优化 |
| 4.2.1 格子体数值模拟 |
| 4.2.2 格子体结构参数的中心组合设计 |
| 4.2.3 格子体结构参数的多目标优化函数 |
| 4.3 格子体结构参数对换热性能的影响 |
| 4.4 基于NSGAⅢ对格子体结构的优化求解 |
| 4.4.1 优化前格子体仿真结果 |
| 4.4.2 优化后格子体仿真结果 |
| 4.4.3 优化前后格子体对比 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 总结和展望 |
| 5.1 文章总结 |
| 5.2 研究展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 个人简历、在学期间发表的学术论文及取得的研究成果 |
（2）中国建材总院科技在行动——环保责任重于泰山 瑞泰强化绿色发展（论文提纲范文）
| 环保科技研发助力企业发展 |
| 环保产品实现经济环境效益 |
| 绿色工厂工业生态和谐共融 |
（3）梯度耐火材料的设计及其在渐变温度场下的热应力分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 引言 |
| 第一章 文献综述 |
| 1.1 耐火材料热应力 |
| 1.2 梯度功能耐火材料 |
| 1.2.1 梯度功能耐火材料的提出 |
| 1.2.2 梯度功能耐火材料的应用研究 |
| 1.3 有限元模拟仿真技术在耐火材料中的应用 |
| 1.3.1 有限元模拟仿真技术 |
| 1.3.2 有限元法在耐火材料的研究现状 |
| 1.4 课题目的和意义及主要研究内容 |
| 1.4.1 课题目的和意义 |
| 1.4.2 主要研究内容 |
| 第二章 试验 |
| 2.1 试验原料及设备 |
| 2.1.1 试验原料 |
| 2.1.2 试验设备 |
| 2.2 试验方案 |
| 2.2.1 材质的选择 |
| 2.2.2 结构梯度的设计及有限元分析 |
| 2.2.3 成分梯度的设计及有限元分析 |
| 2.2.4 利用ANSYS对试样的温度场及应力场的模拟分析 |
| 2.3 试样制备工艺流程 |
| 2.4 性能检测 |
| 2.4.1 常规物理性能 |
| 2.4.2 热物性参数 |
| 第三章 材质的选择 |
| 3.1 理想材料的热膨胀性能 |
| 3.2 各材质耐火材料的热膨胀性能 |
| 3.2.1 相同材质耐火材料在烧成处理前后的热膨胀性能 |
| 3.2.2 不同材质耐火材料烧成前后的热膨胀性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 结构梯度的设计及有限元分析 |
| 4.1 基于成型压力形成结构梯度的有限元分析 |
| 4.1.1 试样热物理性能 |
| 4.1.2 均一结构试样的热应力分析 |
| 4.1.3 结构梯度试样的热应力分析 |
| 4.2 基于造孔剂加入量形成结构梯度的有限元分析 |
| 4.2.1 试样热物理性能 |
| 4.2.2 均一结构试样的热应力分析 |
| 4.2.3 结构梯度试样的热应力分析 |
| 4.3 致密性与试样热应力关系 |
| 4.4 小结 |
| 第五章 成分梯度的设计及有限元分析 |
| 5.1 莫来石成分梯度 |
| 5.1.1 试样热物理性能 |
| 5.1.2 均一成分试样的热应力分析 |
| 5.1.3 成分梯度试样的热应力分析 |
| 5.1.4 小结 |
| 5.2 红柱石成分梯度 |
| 5.2.1 试样热物理性能 |
| 5.2.2 均一成分试样的热应力分析 |
| 5.2.3 成分梯度试样的热应力分析 |
| 5.2.4 小结 |
| 5.3 广西白泥成分梯度 |
| 5.3.1 试样热物理性能 |
| 5.3.2 均一成分试样的热应力分析 |
| 5.3.3 成分梯度试样的热应力分析 |
| 5.3.4 小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（4）磷酸盐基高铝耐火可塑料的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 耐火材料简介 |
| 1.1.1 耐火材料定义 |
| 1.1.2 耐火材料组成及分类 |
| 1.1.3 耐火材料的增强方法 |
| 1.1.4 耐火材料的发展方向 |
| 1.2 循环流化床(CFB)锅炉简介 |
| 1.3 磷酸盐类无机结合剂 |
| 1.3.1 磷酸盐类无机结合剂的概述 |
| 1.3.2 磷酸盐无机结合剂的粘结机理 |
| 1.3.3 磷酸盐类无机结合剂的发展与应用 |
| 1.4 本课题的研究目的及主要内容 |
| 第二章 磷酸铝盐结合剂的组成结构与理化性能的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要试剂及仪器 |
| 2.2.2 磷酸铝盐结合剂的合成 |
| 2.2.3 磷酸铝盐结合剂的红外表征 |
| 2.2.4 磷酸和氢氧化铝的理想红外计算 |
| 2.2.5 磷酸铝盐结合剂的组成测定及相转变的表征 |
| 2.2.6 磷酸铝盐结合剂粘度及密度的测定 |
| 2.2.7 不同含水量的磷酸二氢铝溶液表面张力的测定 |
| 2.2.8 不同含水量的磷酸二氢铝溶液对不同基材的接触角的测定 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 不同Al/P制备的磷酸铝盐结合剂组成的理论分析 |
| 2.3.2 不同Al/P制备的磷酸铝盐结合剂液相的红外表征 |
| 2.3.3 Al/P摩尔比对结合剂产物组成的影响的XRD分析 |
| 2.3.4 磷酸二氢铝组成结构随温度的变化 |
| 2.3.5 Al/P比例对结合剂粘度和密度的影响 |
| 2.3.6 含水量对磷酸二氢铝溶液的理化性质的影响 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 中温煅烧下的磷酸盐基高铝耐火材料的增强 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要试剂及仪器 |
| 3.2.2 磷酸盐基高铝耐火可塑料的制备 |
| 3.2.3 干燥线性变化率和烧后永久线性变化率的测定 |
| 3.2.4 显气孔率和体积密度的测定 |
| 3.2.5 抗压强度和抗折强度的测定 |
| 3.2.6 耐火材料煅烧后的组成测定 |
| 3.2.7 耐火材料断面微观形貌的观察 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 不同Al/P合成的结合剂粘结性能的分析 |
| 3.3.2 硅灰对中温煅烧下的磷酸盐基高铝耐火可塑料的影响研究 |
| 3.3.3 纳米氧化铜的加入对耐火材料的组成的影响 |
| 3.3.4 煅烧温度对生成铝酸铜尖晶石的影响 |
| 3.3.5 纳米氧化铜对耐火材料物理性能的影响 |
| 3.3.6 纳米氧化铜对耐火材料机械性能的影响 |
| 3.3.7 耐火材料的微观形貌分析 |
| 3.3.8 骨料的填充作用对耐火材料的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 硼酸对磷酸盐基高铝耐火可塑料的影响 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要试剂及仪器 |
| 4.2.2 Al_2O_3-H_3BO_3 二元体系相组成结构的测定 |
| 4.2.3 Al_2O_3-H_3BO_3 二元体系耐火试块的制备 |
| 4.2.4 磷酸盐基高铝耐火可塑料的制备 |
| 4.2.5 烧后永久线性变化率的测定 |
| 4.2.6 显气孔率和体积密度的测定 |
| 4.2.7 抗压强度和抗折强度的测定 |
| 4.2.8 耐火材料断面微观形貌的观察 |
| 4.3 结构与讨论 |
| 4.3.1 Al_2O_3-H_3BO_3 二元体系的相转变行为和硼酸铝的形成 |
| 4.3.2 硼酸含量对Al_2O_3-H_3BO_3 二元体系耐火试块强度的影响 |
| 4.3.3 硼酸对耐火材料物理性能的影响 |
| 4.3.4 硼酸对耐火可塑料机械性能的影响 |
| 4.3.5 耐火试块的微观形貌分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 全文总结及展望 |
| 5.1 全文总结 |
| 5.2 展望 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 附录:作者在攻读硕士学位期间发表的论文 |
（5）SiC-Si废料制备耐火材料的研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 SiC-Si废料的产生 |
| 1.2 SiC-Si废料的回收利用现状 |
| 1.3 晶体Si和SiC的氧化 |
| 1.4 硅质耐火材料的研究现状 |
| 1.5 废弃物制备莫来石质耐火材料的研究现状 |
| 1.6 研究目的和意义 |
| 1.7 本实验的主要研究内容 |
| 1.8 本课题的创新之处 |
| 第二章 实验部分 |
| 2.1 实验原料 |
| 2.2 实验仪器设备 |
| 2.3 实验过程 |
| 2.3.1 SiC-Si废料的氧化过程分析实验 |
| 2.3.2 硅质耐火材料的制备 |
| 2.3.3 多孔及莫来石质耐火材料的制备 |
| 2.4 测试与分析表征 |
| 第三章 SiC-Si废料的氧化过程研究 |
| 3.1 SiC-Si废料的物性研究 |
| 3.1.1 物相分析及组成 |
| 3.1.2 粒度分布 |
| 3.2 原始SiC-Si废料的氧化过程 |
| 3.2.1 非恒温氧化过程 |
| 3.2.2 恒温氧化过程 |
| 3.3 不同粒度SiC-Si废料氧化过程 |
| 3.4 球磨后SiC-Si废料粉体及块体的氧化过程 |
| 3.5 不同升温速率SiC-Si废料的氧化过程 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 SiC-Si废料制备硅质耐火材料的研究 |
| 4.1 坯体成型压力的确定 |
| 4.2 烧结温度对硅质耐火材料结构和性能影响 |
| 4.2.1 XRD分析 |
| 4.2.2 坯体氧化性分析 |
| 4.2.3 SEM分析 |
| 4.2.4 体积密度和显气孔率 |
| 4.2.5 抗折强度 |
| 4.3 烧结时间对硅质耐火材料结构与性能影响 |
| 4.3.1 XRD分析 |
| 4.3.2 体积密度和显气孔率 |
| 4.3.3 抗折强度 |
| 4.3.4 线膨胀率 |
| 4.4 硅质耐火材料的化学组成及耐火度 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 SiC-Si废料制备多孔和莫来石质耐火材料的研究 |
| 5.1 多孔耐火材料的形成、物相与性能指标分析 |
| 5.2 莫来石质耐火材料的物相及性能指标分析 |
| 5.3 本章小结 |
| 第六章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录 |
（6）关于印发《建筑材料工业“十三五”科技发展规划》的通知（论文提纲范文）
| 一、“十二五”建材工业科技发展成绩与存在问题 |
| (一) “十二五”建材工业科技创新取得的主要成绩 |
| 1. 科技创新体系建设不断完善 |
| 2. 一批重大科技专项获得国家支持 |
| 3. 一些重大关键技术攻关成效明显 |
| 4. 一批重大科技成果获得国家与行业奖项 |
| 5. 建材标准化工作跃上新台阶 |
| 6. 涌现一批科技领军人才和科技创新团队 |
| 7. 国际科技合作与交流取得突破性发展 |
| (二) “十二五”建材工业科技发展存在的主要问题 |
| 二、“十三五”建材工业科技发展面临的形势和主要任务 |
| (一) “十三五”建材工业科技发展面临的形势 |
| (二) “十三五”时期建材工业科技创新发展的主要任务 |
| 1. 鼓励协同创新, 发展传统建材产业升级换代技术。 |
| 2. 加快基础研究, 实现建材新兴产业核心技术突破。 |
| 3. 大力发展智能制造技术, 加速建材行业“两化”融合。 |
| 4. 全面开发与推广节能环保技术, 促进建材工业绿色低碳转型。 |
| 5. 加强质量品牌建设, 以科技为引领促进国际化发展。 |
| 三、“十三五”建材工业科技发展的指导思想、基本原则和主要目标 |
| (一) 指导思想 |
| (二) 基本原则 |
| (三) 主要目标 |
| 四、重点领域及关键共性技术 |
| (一) 水泥行业 |
| (二) 平板玻璃行业 |
| (三) 建筑卫生陶瓷行业 |
| (四) 建材新兴产业 |
| (五) 新型墙体材料行业 |
| (六) 混凝土及制品行业 |
| (七) 耐火材料行业 |
| 五、重点工程 |
| (一) 实施“强基工程” |
| (二) 实施“两个二代”技术装备研发示范工程 |
| (三) 实施水泥窑协同处置固废技术创新及产业化示范工程 |
| (四) 实施建材新兴产业关键共性技术联合攻关推进工程 |
| (五) 实施绿色建材生产及应用示范工程 |
| (六) 实施标准创新提升工程 |
| (七) 实施企业知识产权保护与应用试点工程 |
| (八) 实施“优势产能走出去”国际合作工程 |
| 六、保障措施 |
| (一) 建立统筹协调机制 |
| (二) 争取良好政策环境 |
| (三) 营造科技创新氛围 |
| (四) 发挥标准引领作用 |
| (五) 加强人才队伍建设 |
| (六) 拓展国际技术合作 |
（7）玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 玻璃纤维介绍 |
| 1.2.1 玻璃纤维的发展历史 |
| 1.2.2 玻璃纤维 |
| 1.2.3 玻璃纤维生产工艺 |
| 1.2.4 玻纤池窑 |
| 1.3 全氧燃烧技术 |
| 1.3.1 全氧燃烧技术概念 |
| 1.3.2 全氧燃烧的氧气制备方法 |
| 1.3.3 全氧燃烧器的发展 |
| 1.3.4 全氧燃烧发展趋势 |
| 1.3.5 全氧燃烧技术在玻璃纤维窑炉中应用的优势 |
| 1.3.6 全氧燃烧在玻璃纤维窑炉应用的存在的问题 |
| 1.3.7 近年国内全氧燃烧技术研究动态 |
| 1.4 本课题的研究目的和意义 |
| 1.5 本课题的研究内容 |
| 第二章 基本理论及研究方法 |
| 2.1 玻璃熔制过程 |
| 2.2 玻璃纤维生产流程 |
| 2.3 全氧燃烧工艺流程 |
| 2.4 废气处理工艺流程 |
| 2.5 无碱玻璃纤维原料技术要求 |
| 2.6 无碱玻璃纤维池窑生产设备及仪器 |
| 2.7 分析测试方法 |
| 第三章 玻璃纤维池窑全氧燃烧改造及配套技术应用研究 |
| 3.1 池窑结构设计 |
| 3.1.1 全氧燃烧池窑熔化能力确定 |
| 3.1.2 池底的设计 |
| 3.1.3 池壁的设计 |
| 3.1.4 流液洞的设计 |
| 3.2 火焰空间和燃烧器排布设计 |
| 3.2.1 大碹的设计 |
| 3.2.2 胸墙的设计 |
| 3.2.3 燃烧器的选择及排布设计 |
| 3.3 耐火材料选择的研究 |
| 3.3.1 全氧燃烧改造后玻璃纤维熔窑的变化 |
| 3.3.2 全氧燃烧改造池窑实例侵蚀情况分析 |
| 3.3.3 全氧玻纤熔窑耐火材料的选择 |
| 3.4 全氧燃烧改造效果及存在问题分析 |
| 3.4.1 节能减排效果 |
| 3.4.2 全氧燃烧改造后需要关注的问题 |
| 3.5 配套技术应用研究 |
| 3.5.1 全然燃烧改造废气腐蚀 |
| 3.5.2 防护措施 |
| 3.6 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究结果 |
| 致谢 |
| Ⅳ-2答辩委员会对论文的评定意见 |
（9）熔铸锆刚玉材料冷却过程模拟研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 文献综述 |
| 1.1 熔铸耐火材料生产工艺 |
| 1.2 熔铸耐火材料生产过程中存在的问题 |
| 1.3 改善熔铸耐火材料质量的途径 |
| 1.4 国内外研究现状 |
| 1.4.1 耐火材料计算机模拟研究进展 |
| 1.4.2 熔铸耐火材料计算机研究进展 |
| 1.5 课题主要研究内容 |
| 2 模拟条件和过程 |
| 2.1 多物理场耦合软件COMSOL Multiphysics介绍 |
| 2.2 模拟过程 |
| 2.2.1 建立模型 |
| 2.2.2 模拟假设条件 |
| 2.2.3 固体传热 |
| 2.2.4 固体力学 |
| 2.2.5 网格剖分 |
| 2.2.6 求解器设置 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 二氧化硅砂型对铸件冷却过程的影响 |
| 3.1 温度的分布 |
| 3.2 热通量的分布 |
| 3.3 热应力的分布 |
| 3.4 本章小结 |
| 附图 |
| 4 刚玉砂型对铸件冷却过程的影响 |
| 4.1 温度的分布 |
| 4.2 热通量的分布 |
| 4.3 热应力的分布 |
| 4.4 本章小结 |
| 附图 |
| 5 铸铁型对铸件冷却过程的影响 |
| 5.1 温度的分布 |
| 5.2 热通量的分布 |
| 5.3 热应力的分布 |
| 5.4 本章小结 |
| 附图 |
| 6 普通石墨型对铸件冷却过程的影响 |
| 6.1 温度的分布 |
| 6.2 热通量的分布 |
| 6.3 热应力的分布 |
| 6.4 本章小结 |
| 附图 |
| 7 不同铸型的对比与模拟结果验证 |
| 7.1 温度的对比 |
| 7.2 热通量的对比 |
| 7.3 热应力的对比 |
| 7.4 模拟结果的验证 |
| 7.5 本章小结 |
| 8 结论与展望 |
| 8.1 结论 |
| 8.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在学期间发表的学术论文与研究成果 |
（10）中国耐火材料制品市场的营销策略研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究意义 |
| 1.2 研究特色 |
| 1.3 研究思路和研究方法 |
| 第二章 理论综述 |
| 2.1 波特五力模型概述 |
| 2.1.1 买方和卖方的议价能力 |
| 2.1.2 新进入者的威胁 |
| 2.1.3 替代品的威胁 |
| 2.1.4 产业内部的竞争 |
| 2.2 产业市场理论概述 |
| 2.2.1 产业市场的概念 |
| 2.2.2 产业市场的特点 |
| 2.3 产业市场细分模型概述 |
| 2.4 STP 理论概述 |
| 2.4.1 STP 策略概念 |
| 2.4.2 STP 策略操作步骤 |
| 第三章 中国耐火材料行业发展现状 |
| 3.1 耐火材料简介 |
| 3.1.1 耐火材料定义 |
| 3.1.2 耐火材料制品定义 |
| 3.1.3 耐火材料用途 |
| 3.1.4 产品分类 |
| 3.2 中国耐火材料行业发展的显着成就 |
| 3.2.1 耐火材料产量和企业数量增加 |
| 3.2.2 耐火材料产品品种更完善 |
| 3.2.3 耐火材料技术水平发展快 |
| 3.3 中国耐火材料行业发展存在的问题 |
| 3.3.1 市场竞争无序 |
| 3.3.2 产品科技含量低 |
| 3.3.3 生产企业布局不合理 |
| 3.3.4 行业整体利润空间缩小 |
| 3.3.5 受到资源、能源及环境问题制约 |
| 第四章 中国耐火材料制品行业及市场环境分析 |
| 4.1 中国耐火材料制品行业环境分析 |
| 4.1.1 供应商分析 |
| 4.1.2 购买者分析 |
| 4.1.3 新进入者分析 |
| 4.1.4 替代品分析 |
| 4.1.5 现有竞争者分析 |
| 4.2 中国耐火材料制品市场环境分析 |
| 4.2.1 国内市场环境分析 |
| 4.2.2 国际市场环境分析 |
| 第五章 中国耐火材料制品市场 STP 分析 |
| 5.1 市场细分 |
| 5.1.1 地理细分 |
| 5.1.2 人口细分 |
| 5.1.3 心理细分 |
| 5.1.4 行为细分 |
| 5.2 市场选择 |
| 5.2.1 评估细分市场 |
| 5.2.2 选择细分市场 |
| 5.3 市场定位 |
| 5.3.1 识别可能的竞争优势 |
| 5.3.2 选择合适的竞争优势 |
| 5.3.3 传播并送达选定的市场定位 |
| 第六章 新进入企业 TR 公司营销策略研究 |
| 6.1 TR 公司简介和分析思路 |
| 6.2 市场环境分析 |
| 6.2.1 消费行业分析 |
| 6.2.2 市场分布分析 |
| 6.2.3 竞争对手分析 |
| 6.3 技术和产品发展趋势分析 |
| 6.3.1 产品使用现状 |
| 6.3.2 产品技术发展方向 |
| 6.4 销售现状 |
| 6.5 市场定位 |
| 6.6 营销策略 |
| 6.6.1 产品策略 |
| 6.6.2 服务策略 |
| 6.6.3 定价策略 |
| 6.6.4 渠道建立 |
| 6.6.5 后勤管理 |
| 第七章 结束语 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
四、玻璃窑用新型熔铸AZS砖开发之探索（论文参考文献）
- [1]面向节能的FY公司浮法玻璃熔窑蓄热室结构优化设计[D]. 唐永晟. 重庆理工大学, 2021(02)
- [2]中国建材总院科技在行动——环保责任重于泰山 瑞泰强化绿色发展[J]. 胡建辉. 中国建材, 2019(09)
- [3]梯度耐火材料的设计及其在渐变温度场下的热应力分析[D]. 刘巍. 中钢集团洛阳耐火材料研究院, 2018(01)
- [4]磷酸盐基高铝耐火可塑料的制备及性能研究[D]. 蒋严伟. 江南大学, 2018(01)
- [5]SiC-Si废料制备耐火材料的研究[D]. 刘志. 济南大学, 2017(03)
- [6]关于印发《建筑材料工业“十三五”科技发展规划》的通知[J]. 中国建筑材料联合会. 居业, 2016(08)
- [7]玻璃纤维池窑全氧燃烧技术改造及其配套技术研究[D]. 钟报安. 华南理工大学, 2016(02)
- [8]熔铸锆刚玉砖生产中的树脂砂造型工艺的探讨[J]. 宁本荣. 玻璃, 2014(12)
- [9]熔铸锆刚玉材料冷却过程模拟研究[D]. 袁斐. 郑州大学, 2013(11)
- [10]中国耐火材料制品市场的营销策略研究[D]. 史汝隽. 天津大学, 2011(06)